綜上所述，不同時效態(tài)SUS630不銹鋼在通入飽和HZS的NACE A溶液和3% COz +3% HzS+Nz+Hz0介質(zhì)中均發(fā)生了應(yīng)力腐蝕，且在通入飽和HZS的NACEA溶液介質(zhì)中的腐蝕程度較為嚴(yán)重，雙級時效熱處理后試樣的抗應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)于單級時效試樣，主要表現(xiàn)為材料的伸長率、內(nèi)積功和抗拉強度的降幅較小。

2. 2顯微組織觀察與分析

    兩種時效狀態(tài)試樣的顯微組織如圖2所示。圖2(a)中600℃時效處理組織主要為板條狀回火馬氏體，其中馬氏體位相關(guān)系清晰，其中分布著大量的白色析出相。600 0C+605℃雙級時效處理后試樣的組織如圖2(b)所示，馬氏體板條間出現(xiàn)較明顯的明暗對比，其中大片黑色區(qū)域為回火索氏體，隨著時效溫度的升高，回火馬氏體向回火索氏體轉(zhuǎn)變速率加快，因此，具有更多的黑色區(qū)域(回火索氏體)C9ao7

    表5為兩種時效處理狀態(tài)下的試樣在惰性介質(zhì)中腐蝕后的屈服強度和維氏硬度，其中600 0C + 605 0C雙級時效屈服強度和硬度都較低。由于第一級時效組織中析出物的存在會成為第二級時效析出物形核的核心，因此加快了析出物的生長，位錯間的相互作用變?nèi)?，同時母相位相關(guān)系也由共格過渡為非共格關(guān)系，弱化了彌散強化作用，導(dǎo)致材料的強度和硬度降低[o.}}az}。文獻(xiàn)[[13 ]認(rèn)為，材料的應(yīng)力腐蝕敏感性與韌脆性混合斷口，但脆性斷裂占主導(dǎo)。圖3 (d)中斷口形貌呈現(xiàn)韌性斷裂特征。由此可知，B}號試樣的應(yīng)力腐蝕程度大于B一號試樣。由此可知，不同時效狀態(tài)17}PH不銹鋼在2號介質(zhì)(即通入飽和HZS的MACE A溶液)中的腐蝕程度均比在3號介質(zhì)中嚴(yán)重，且單級時效處理后試樣的應(yīng)力腐蝕程度比雙級時效處理更嚴(yán)重，即A一試樣的腐蝕程度最嚴(yán)重。研究表明，材料抗應(yīng)力腐蝕性能的下降主要表現(xiàn)為材料伸長率下降、內(nèi)積功降低及抗拉強度降低[Daasl，這與慢應(yīng)變速率拉伸的試驗結(jié)果相吻合。